但係統非(fei)線(xian)性產生的(de)三次諧波(bo)很小(xiao)，可以忽略(lve)不計，因此3pe防(fang)腐鋼管(guan)廠家(jia)可選擇三次(ci)諧(xie)波的產生作為閾值(zhi)現(xian)象(xiang)發生的標誌(zhi)。壓力(li)為45MPa時，隨人射聲(sheng)波激(ji)勵(li)信(xin)號(hao)水平增(zeng)加(jia)，二次諧波、次諧波幅值變化擬合(he)曲線如圖2.16（b）所(suo)示。入(ru)射聲波激勵信號水(shui)平45約(yue)為(wei)本實驗的閾(yu)值，大於(yu)此(ci)閾值時，將產生(sheng)明顯(xian)的高次諧波分量。由於存在係統(tong)非線性，因此在(zai)激勵信號水平小於閾值時，透(tou)射(she)聲波頻譜中仍有較(jiao)小的二次諧波分(fen)量出現2.5.4歸一化非線性參數與(yu)加載壓力的關係理論上(shang)，相對(dui)非線性參數為二次諧波幅值與基(ji)波幅值平(ping)方(fang)之比。但實際測量中得(de)到的非線性參(can)數(shu)大小為g=（A2+a）/A1，式(shi)中，a是係(xi)統非線性(xing)，主(zhu)要是(shi)積(ji)累非線性信號。
係統非線性會對實驗測量結(jie)果(guo)造成影(ying)響，即(ji)相對於理論計(ji)算(suan)會有一(yi)個“偏(pian)置(zhi)”，3pe防腐鋼(gang)管廠家可(ke)知實驗(yan)數據與係統非線性造成的“偏(pian)置(zhi)”相(xiang)減並歸(gui)一化後與數值計算結果吻(wen)合良好(hao)，這證明本模(mo)型(xing)可準確地描(miao)述粗(cu)糙(cao)接觸(chu)界麵勁度(du)係數的變(bian)化(hua)規(gui)律。圖2.18（a）所示(shi)為不同粗糙度下的歸一化非線性參數與加載壓力間的關係。可知，隨(sui)著接(jie)觸界(jie)麵加載壓(ya)力增加，歸一化非線性參數呈減小趨勢(shi)。接觸界麵加載(zai)壓力相同時，粗糙度越(yue)大，歸一化非線性參數越大。圖2.18（b）所示為對應的實驗測量數據(ju)與擬合曲線，可看到(dao)其具(ju)有(you)與圖(tu)2.17相同的變化規律。此外(wai)，接觸界麵加載壓力較小時，歸一化非線性參數對接觸界麵壓力變化更。
本(ben)章總結本章實驗觀(guan)測了(le)聲波垂直入射到鋁(lv)合金樣(yang)品的粗糙接觸界麵產生的高次諧波現象，以及接觸界麵(mian)初(chu)始(shi)狀(zhuang)態受(shou)到壓力作(zuo)用下，聲波會產生國(guo)值現象，進(jin)一步研究了歸一化非線性參數隨加載壓力而減(jian)小及(ji)隨表麵粗糙度而的現象。理論(lun)與實驗對比(bi)表(biao)明(ming)，本書的分段均(jun)勻概(gai)率模型能夠(gou)很好地(di)描述粗糙接觸界麵的非線性特(te)性，可為粗糙接觸界麵的超聲檢測(ce)與評價提供理論依據。金屬工件受到循環載荷作用，表麵局部物理(li)或化學(xue)性質不均勻會導致材料(liao)表麵的產生。3pe防腐鋼管廠(chang)家在服役過(guo)程中，表麵是原子較高的部(bu)位，常(chang)常成(cheng)為金屬(shu)材料斷裂裂紋的始發處(chu)。在疲(pi)勞(lao)壽(shou)命的初期，金屬材料性能的劣化往(wang)往體現在金屬微觀結構的變化。傳統的超聲檢測無法(fa)對此類(lei)金(jin)屬材料的微(wei)損傷(shang)進行檢測與評價，因此本章繼續采用非線性聲學檢測手(shou)段，來實(shi)現金屬材(cai)料處於疲勞階段(duan)表麵損傷的檢測與評價本章(zhang)主要(yao)內(nei)容包括(kuo)非線性表麵波檢(jian)測原理、檢測方案和實施步驟(zhou)，包括搭(da)建(jian)非線性表麵波檢測平台(tai)，探索(suo)該方法用於金屬疲勞損(sun)傷階(jie)段表麵損傷檢測與評價的可行性3.1非線性表麵波檢測原(yuan)理設瑞(rui)利(li)波沿(yan)著(zhu)半(ban)空間表麵的x方向傳(chuan)播，其中z坐標(biao)指向半空(kong)間物質的內部。
